马建和桥梁课程设计

1 计算书

一．行车道板计算

如右图所示

恒载弯矩计算

(1)恒载集度（总想取1m 板宽计算）

沥青铺装：1g =0.05⨯1⨯23=1.15KN m 混凝土铺装：2g =0.1⨯1⨯24=2.4KN m 翼板：t=()0.560.150.180.60.15

1.72⨯++⨯=0.16m

3g =0.16⨯1⨯25=4.00KN m

板的恒载集度：g=1g +2g +3g =1.15+2.4+4.00=7.55KN m

(2)恒载弯矩

板的计算跨径：l =0l +t=1.72+0.16=1.88m 且＜1.90m g M =21

8g l ⋅⋅=1

8⨯7.55⨯21.88=3.336KN m ⋅

3.活载弯矩计算

(1)汽车荷载为公路Ⅰ级，车辆荷载两后轮置于最不利位置

(2)公路22a b ⨯=0.2⨯0.6 经铺装层投45。扩散后得 122a a H =+=0.2+2⨯0.15=0.5m

122b b H =+=0.6+2⨯

0.15=0.9m

2 (3)板的有效宽度a

a =13l a +=0.5+1.88/3=1.127m 且23

l =2 1.88 1.2533m ⨯= 故a =1.253m ＜d(=1.4m) 即a =1.253m '1a a t =+=0.5+0.16=0.66m 且1 1.8833l =⨯=0.627m 'a =0.66m

10.9 1.881.3 1.30.092222b l C m ⎛⎫⎛⎫=--=--= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭＞0 故右侧车轮已经进到车板内 如图所示 '20.6620.090.84c a a c m =+=+⨯=

(4)荷载集度

①跨中车轮的荷载集度

114062.07322 1.2530.9

p p kN m a b ===⋅⋅⨯⨯ ②支点处车轮的荷载集度

''1140117.845220.660.9

p p kN m a b ===⋅⋅⨯⨯ ③C 点处车轮的荷载集度

''114092.593220.840.9

c p p kN m a b ===⋅⋅⨯⨯ (5)弯矩值计算 120.015462

c l c y l =⨯== 220.02344

2c

l c y l =⨯== 134240.3584

2

b l l y y l ⎛⎫- ⎪⎝⎭==⨯= ()()11225344=1 1.320.21826.284M A y A y A y A y KN m +⋅⋅+⋅+⋅+⋅=⨯=⋅汽μ

3

4.弯矩组合值

1.2 1.4+0.81.4g M M M M =+⨯⋅人汽

=1.2 3.336 1.426.2840=40.801KN m ⨯+⨯+⋅

板与梁肋高之比t 0.161=h 1.54

＜则 跨中弯矩=0.5=20.4M M KN m ⋅中

支点弯矩=0.7=28.561M M KN m --⋅支

5.翼板配筋及强度复核

拟采用HRB335级钢筋φ12（外径13.5mm ）钢筋弯矩采用30mm 。25C 混凝土11.5,280cd sd f MPa f MPa ==

（1）用基本公式法求。

设035,16035125s a m mm ==-=则h

4 6

022040.801100.22711.510000.3

cd M A f bh ⨯===⨯⨯ 查表得：00.261(0.56),0.864b ξξξ===＜

6

20040.8011013490.864280125

S sd M A mm f h ξ⨯===⨯⨯ （2）选择布置钢筋

选取12φ12，则实际钢筋面积21357.2S A mm =混凝土保护层厚度30mm ＞d(=12mm)满足要求，故013.53036.7540mm 160401202

s s a mm a h mm =+===-=取，则有效高度 ()min 45/0.2440.2td sd f f ρ==％且不小于％ 实际配筋率：01357.2 1.131000120

S A b h ρ===⋅⨯％ 故：()min =1.130.244ρρ=％＞％ 满足配筋要求

(3)截面复核 钢筋净距：10002301213.570.7320011

n S mm mm -⨯-⨯==＜ 受压高度：()/0.011328011.50.2750.56sd cd b f f ξρξ=⋅=⨯÷==＜ 查结构设计原理表：00.238A = 则： ()220011.510001200.23839.41240.801cd M f b h A KN m M KN m μ=⋅⋅⋅=⨯⨯⨯=⋅=⋅＜ 故不满足要求，将选取14Ф12钢筋，2=1584mm S A 则()min 1584==1.320.2441000120

ρρ=⨯％＞％ 满足要求 10002301413.565.0420013

n S mm mm -⨯-⨯==＜满足要求 ()/0.013228011.50.3210.56sd cd b f f ξρξ=⋅=⨯÷==＜ 则

()220011.510001200.26944.54640.801cd M f b h A KN m M μ=⋅⋅⋅=⨯⨯⨯=⋅=＜故满足设计要求

5 二．主梁计算

(一)跨中截面荷载横向分布系数计算（偏心压力法求c m ）

(1)求1号梁的跨中截面荷载横向分布系数

由于本桥各主梁横截面相等，梁数n=6梁间距1.9m 则：

()()()6222

2222222221234561 4.75 2.850.950.95 2.85 4.75i

i a a a a a a a ==+++++=+++-+-+-∑=63.1752m

211161

211661

1122.56250.52663.1751122.56250.190663.175i

i i

i a y n a a y n a ===+=+==-=-=-∑∑ 由结果绘制1号梁影响线：

计算y11， y16横向影响线的零点位置，设零点至1号梁的距离为X 则 5 1.9 6.9580.520.19

x x x ⨯-=⇒=

6 根据《桥规》规定，在横向影响线上确定荷载最不利位置对于汽车荷载车辆横向轮距为1.8m ，两列车轮的横向最小距离为1.3m 。车轮距人行道缘石最小距离为0.5m ，汽车人群荷载相应于各个荷载位置的横向影响线竖标值

,q r y y 则汽车荷载：()1110.52 6.208 4.408 3.108 1.3080.562226.958

cq q m y ==⋅⋅+++=∑ 人群荷载：10.5216.9580.250.5396.9582cr r m y ⎛⎫==⋅-+= ⎪⎝⎭

(2)号梁的横向分布系数

122161

262661

11 4.75 2.850.381663.17511 4.75 2.850.048663.175i

i i

i a a y n a a a y n a ==⋅⨯=+=+=⋅⨯=-=-=-∑∑ 2号梁影响线

计算零点位置 5 1.98.4370.3810.048

x x x ⨯-=⇒= 则汽车荷载：

()2110.3817.687 5.887 4.587 2.787 1.4870.3130.499228.437

cq q m y ==⋅⋅++++-=∑ 人群荷载：()2

0.3818.4370.50.250.3928.437cr r m y ==⋅+-=

7 (3)号梁的横向分布系数

133161

363661

11 4.750.950.238663.17511 4.750.950.095663.175i

i i

i a a y n a a a y n a ==⋅⨯=+=+=⋅⨯=-=-=∑∑ 3号梁影响线

计算零点位置

0.23815.8119.50.095

x x x =⇒=- 则汽车荷载：

()()3310.23815.06113.26111.96110.1618.8617.0610.499215.8110.23815.8110.50.250.24215.811cq cr m m =

⋅⋅+++++==⋅+-= (二)支点截面荷载横向分布系数计算（杠杆法）

（1）1号梁的影响线 汽车荷载：111.90.750.6051 1.9

q q y y -=⇒= 11110.6050.30322oq q m y ==⨯= 人群荷载：11 1.90.25 1.1321.9

or r m y +=== (2)2号梁的影响线 汽车荷载：12 1.9 1.81,0.0521.9q q y y -==

= ()() …… 此处隐藏：6061字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……